TELKOM NIKA Indonesia n  Journal of  Electrical En gineering   Vol. 14, No. 3, June 20 15, pp. 446 ~ 4 5 4   DOI: 10.115 9 1 /telkomni ka. v 14i3.785 4        446     Re cei v ed Fe brua ry 21, 20 15; Re vised  April 18, 201 5; Acce pted  May 8, 201 5   A Novel Topology for Controlling a Four Port DC-DC  Boost Converter for a Hybrid PV/PV/Battery Power  System      Dharani. M*, P Usha     Dep a rtment of Electrical  and  Electron ics En gin eeri ng, Da yana nd a Sagar  Coll eg e of Engi neer ing,   Bang alor e, Indi a.   *Corres p o ndi n g  author, e-ma i l : m.dharan i80 7 @gma il.com          A b st r a ct   T h is pa per  pro poses  a fo ur p o rt three  in put- d c-dc  b oost c o nverter for  hyb r idisi ng tw o p h o tovolta i c   systems  and  a  storage  med i u m . Thre e un idi r ection al p o rts  are uti lise d  to i n terface th e co nverter w i th th e   tw o input sourc e s and th e out put loa d . A bidi rection a l por t i n terfaces the c onverter w i th the storag e system.   T he tw o sourc e s in divi du ally  or si multan eo usly su pp ly th e lo ad  an d ch arge t he  batte ry. T he pro p o s e d   techni qu e e m p l oys  only  four  i nde pe nde ntly  control l ed  sw itches w i th  differ ent d u ty rati os. T he r egu late d  dc   output can  be  obtai ne d by co ntrolli ng thes e four sw itches and tracki ng the maxi mum  pow er of the tw o  photov olta ic sy stems. T h re e d i fferent  mo des of  op eratio n  of converter infl u ence d  by  the st ate of  battery a r e   presented. The proposed system  is  validated and verified  by sim u lation perfo r m ed in MATLAB under   vario u s oper ati ng con d iti ons.     Ke y w ords :   ph otovolta ic (PV)  cell,  hybr id  alt e rnativ e e ner g y  sourc e s, dc- d c b oost c onv erter, pertur b   an d   observ e  alg o rit h m    Copy right  ©  2015 In stitu t e o f  Ad van ced  En g i n eerin g and  Scien ce. All  rig h t s reser ve d .       1. Introdutio n   As pe r the p r esent sce n a r io, po we r fro m  t he fossil fuels  (coal, lig nite, oil, gases)  are   depletin g an d  the tre nd i s  t o  develo p  g r e en o r   rene wa ble ba se d e n ergie s   whi c h  doe s not  ca u s e   any pollution  to the environment. In this pap er  Ph otovoltaic (P V) energy is use d  whi c h finds  much  attra c tive owing to  its noisele ss  and cl ean  el ectri c  po we r  gene ration.  But this maj o rly  depe nd s on t he environm ental a s pe cts su ch a s  su n ’ s irradiatio n l e vel and tem peratu r e,  whi c h  can not be  su ffice thro ugh out the d a y for p o we r gen eration, hen ce  ene rgy storage  m edium  is  employed an d hybridi s ed  to form a p r omi s ing  e ner g y  s u pp lyin g s y s t e m s .  Ba tte r i e s  ar e  th e  stora ge m e chani sm which improv es t he sy stem  capa city by  smoothing t h e  output po wer,  increa sing th e start - up transitio ns a n d  dynami c   chara c te risti c s to incre a se  the pea k p o we r  c a pac i ty [1, 2]. When compared  with the s i ngl e  sourced  sy stem,  hybrid  syste m s provid e  a   hig h   quality, reliable, and efficient power thi s   is beca use  of the bi directional  capability of the storage  element. Va ri ous traditio n a l metho d s h a ve bee n u s ed to inte gra t e different  p o we r  sou r ces to   form a hyb r id  system  whi c h ca n be  cla ssifie d   into a c -cou pled  sy stem s [3, 4]. The maj o r  sh ort   comin g s of th ese  sy stem s  are  complex   system   topol ogy, po we r lo sses,  co st  expen sive a nd  bul k  in size. No wa days tra d ition a l topology systems a r e repla c ed  with multi input co nverters. Wh en   comp ari ng the single p o rt  system, integrated mu lti - port syste m  can inte rface  several po wer  sou r ces a nd  stora ge devi c es, multi port  converte rs h a ve an adva n tage of lowe r co st, comp act  size, and b e tter dynami c  p e rform a n c e,  centralised  c ontrol, bidi re ctional po wer f l ow capa city for   the storage element and higher reli ability. Sy ste m atic approach of  generating MICs is   introdu ce d in  [5], where the pul sating  voltage so urce and pul sati ng cu rrent source cells a r e   prop osed for  deriving MI Cs. Che n   et al  [6] deals wit h  the hybridi s ation of PV and wi nd po wer  sou r ces in  a unified struct ure. Anothe r  basi c  re se arch on MICs de als with two types of MICs [7]:  first type in which o n ly one  powe r  source is allo wed t o  tran sfer en ergy to the lo ad at a time, and  in se co nd typ e  all the  so urce s supply e nergy to  th e l oad eith er i n d i vidually or  si multaneo usly . In   [8] a three po rt bidire ctiona l converte r wi th three  activ e  full bridge s,  two resona nt tanks an d hi gh   freque ncy tra n sformers a r e pro p o s ed  whe r e hi g h e r  system gai n and  switching lo sses  are   redu ce d due  to soft switch ing behavio ur. MICs ar e p r opo se d ba sed on the structure of dc-dc  Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
TELKOM NIKA   ISSN:  2302-4 046     A Novel T opo logy for  Cont rolling a Fou r   Port  DC-DC  Boost Co nverter for… (Dh a r ani. M)  447 conve r ters [9] ,  the dc-d c co nverters in [1 0] is  u s eful fo r co mbini ng v a riou s in put source s which  is   of different powe r  ca pa city. When ope ra ting DC-DC  converte rs for  sola r appli c ati ons un de r ha rd  swit chin g increa se s the switchi ng lo sses an d  de creases the  efficien cy, hen ce soft switchi n g   method i s  u s ed a s  in [11].  The three in put dc-d c co nverter  whi c h  is propo se d  in [12] ha s the   cap ability of configu r ing  variou s topol ogie s   (bu c k, boost, buck- boo st) alo ng with the  bi- dire ctionality of battery. Power  swit che s   with lower vol t age rating a n d  lowe r turn o n  resi stan ce i s   use d  to red u c e the  con d u c tion lo sses [ 13]. A novel singl e-stage  MPPT contro ller is u s e d  for  rapid tracking  of the PV array’s maximu m powe r  poin t. The propo sed algo rithm in this pap er [14]   redu ce s  oscil l ation, re sulti ng in  sig n ificantly improve d  tra cki ng.  Suntio   et al  [ 15]  f o cu se s on   t h e  control sy ste m  of the mu ltiple-inp ut p o we r el e c tro n ic  conve r ter. Two p o we rful and p r a c tical  method s for  maximum po wer p o int tra c king of PV system s are inv e stigate d  and  compa r e d  in [8],  the optimal  M PPT method ology st ron g l y  depen ds on  matchi ng lo a d  and  tra c ker ch ara c te risti cs.  Control st rate gy of variou s  rene wa ble re sou r ces  with  digital co ntrol  techni que s a r e em ployed i n   [16]. Figure  1 shows th e  prop osed i n tegrate d  fo u r   port  conve r te rs  whi c h  are  co ntrolle d b y  a   singl e conve r ter. This topo logy redu ce s the volu me and syst em co st of  the central controll er.  The p r op ose d  switchi ng  strategy of th e co nverte r  allows the  co nverter  co ntrol by duty ra tios   unde r vario u s operatin g mo des.           Figure 1. Fun c tional  Diag ra m of the Prop ose d  Method ology        The  org ani sa tion of thi s   p aper is a s  fol l ow s: Th e p r i n cip a l of  ope ration  are di scu s sed  under  section II. The  operation modes  of the converters  are detail ed i n  section III. The   simulatio n s p e rform e d  for  validating th e  propo se d  m e thodol ogy a r e explai ned  i n  sectio n IV  and  se ction V pro v ides the con c lu sion s an d future sco p e s  of the propo sed wo rk.       2. Principle  of Oper ation   This section  introduces a  nove l technique for  a three  port bo ost converter utilisi ng a t w o  PV source  a nd a sto r a g e  element. Fig u re 1  sh ows  the co ntrol m e thodol ogy o f  the prop osed   techni que. It  has th re e uni dire ctional  po rts, two  po rts cou p ling  the  input  sou r ce s PV 1  and  PV 2   with the b o o s t co nverte r  and o ne  cou p ling the  co n v erter  with the loa d . A bidire ctional  p o rt  couples the  converter  with the storage element.  The current source  conv erter is utilised for  steppi ng  up  both the  PV  sou r ces volta ge. Fo ur MO SFET switch es  are em plo y ed he re  an d  are  controlled  wit h  four differe nt duty ratio s , en ablin g t o  control  the  po wer bet ween th e hyb r id   system  and   the loa d . An  intere sting  feature  in thi s  meth odol o g y is th at th e po we r  can  be  delivere d   si multaneo usly  to the  loa d  by the  two  PV sy stem s, a s   well  a s   cha r gi ng  and  discha rgin g of the battery through th e sou r ce s  can be do ne.  The major  advantag e of this   method is th a t  the four swit che s  are ope rated at  different duty cycl es, t hereby the summ ation  of  duty cycle  re stri ction i s  eli m inated a nd  it resu lts in  h i gh outp u t voltage gai n. T he presen ce  of  indu ctor L 1  a nd  L 2  ma ke s  the input  sou r ce s to  be two cu rr ent sou r ce s  whi c h  re sults i n  d r a w i ng  smooth  cu rre nts from the  i nput so urce s. Diode s D 1  a nd D 2  act s  in a compl e men t ary manne r with   t he swit che s   S 1  and S 2 , Similarly diode s D 3  and  D 4  acts in a  co mpleme ntary  manne r with  the   swit che s  S 3  and S 4 . Dep e nding o n  the  exploitation state of  the battery three o peratin g mod e s  are state d  for the propo se d conve r ter a nd all t he three mode s a r e operated with four different  duty ratio s  o f  the swit che s  who s e  su mmation giv e s  stable  du ty ratio ran g e  und er va ri ous  cir c um st an ce s.   Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                             ISSN: 23 02-4 046                     TELKOM NI KA  Vol. 14, No. 3, June 20 15 :  446 – 45 4  448 3. Opera t ion Modes o f  th e Conv erter   The  pro p o s e d  three i nput  boo st  conve r ter i n terfa c in g two  PV  system s i s  a s   sho w n  in   Figure 2.          Figure 2. Circuit topology  o f  the propo se d system       The t w o PV  source s a r e  gi ven by v 1  a nd v 2 . The lo ad  resi stan ce  is  R L . S 1 , S 2 , S 3  and  S 4   are the fou r   MOSFET swi t che s . The s e  switche s  are cont rolle d for chan ging  the power flo w   dire ction by  changi ng the  duty  cycle s  o f  the swit che s  d 1 , d 2 , d 3  and d 4  re sp ect i vely. It has to be  noted that the duty cycle s  are complete ly indepen de nt. The two di ode s D 1  and  D 2  act s  opp o s ite  with the two switch es S 1  an d S 2 . When the switch es  S 3  and S 4  are ON, the diod es D 3  an d D 4  are   blocke d as th ey are reve rse  biased by the battery voltage.  Dep endin g  u pon the p o wer utilisation  from  the b a ttery thre e mo des  of ope ra tion are   defined:   1)  Both the sou r ce s are  sup p l y ing load with out battery   2)  Both the sou r ce s and the b a ttery is su pp lying load   3)  Both the sou r ce s are  sup p l y i ng the load  and charging  the battery   Before  perfo rming  the a nalysi s  of di fferent mo de s of th e co nverter som e  of the   assumptio n s are  ma de:   1)  Switche s  a r e  assume d to be ideal.   2)  Magneti z ing i ndu ctan ce is kept la rge  so  as m a intai n  the cu rrent  flow acro ss the  indu ctan ce consta nt.  3)  Cap a cito rs a r e large e nou g h  to maintain the voltage a c ro ss it con s t ant.  4)  Con d u c tor is  assume d to be operated in  CCM m ode.      3.1. First Mo de of Ope r ation  In this  mode,  only the  v 1  and v 2   sup p l y  the loa d . T he b a ttery is neithe r   cha r ged  nor  discha rge d .  Whe n  batte ry is n o t co nsi d ered  the in du ctor  cu rrents  of PV 1  and P V 2  can p a ss  only  throug h t w o  path of  cond uction, S 4 -D 3  and  S 3 -D 4  res p ec tively.  The firs t  p a t h is co ns id er ed  fo r  this op eratin g mode.  Hen c e the  switch S 3  is OFF  and S 4  is m ade O N . Thu s  thre e different   swit chin g stat es can be o b tained a c cordi ng to the req u irem ent and  are tabul ated  in Table 1.       Table 1. Swit chin g States of mode 1   S w itching  Sta t e   Dut y   C y cle   S1  S2 S3 S4  State 1   0 < t < d 1 T  ON   ON   OF F   ON   State 2   d 1 T < t <  d 2 T O FF  O N   O FF  O N   State 3   d 2 T  < t  < T  O FF  O FF  O FF  O FF      Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
TELKOM NIKA   ISSN:  2302-4 046     A Novel T opo logy for  Cont rolling a Fou r   Port  DC-DC  Boost Co nverter for… (Dh a r ani. M)  449     Figure 3. First operating m ode       The  voltag e and cu rrent balan ce   theo ry  [17]  i s  a p p lied  and  the  followi ng  expre ssi on s  are obtai ned f o r the convert e r.     L  :v                ( 1 )     L  : v                 ( 2 )     C∶ 1d Ti  1d Ti  T            ( 3 )     I batt =0;  P batt  = 0           ( 4 )     It can be se e n  that the battery cu rre nt and po we r d e li vered by the battery is zero. Thus  it can be said  that only the  two so urce s are delive r ing  powe r  to the load.     3.2. Second Mode of O p e r ation   In this op era t ing mode th e po wer to l oad i s  delive r ed by b o th  the so urce s  and the   battery. If the battery h a s t o  delive r  po wer to th e loa d  both th e  switch es S 3  a nd  S 4  ha s to  be  turned  ON. T hus the  po wer di scharge  fr om the batt e ry dep end s  on switch es  S 1  and S 2 , wit h   spe c if ic d u t y  cy cle s  d 1  and  d 2 . Mathematically it can b e  rep r e s ente d  as follo ws:     P  .   v d i  d i              ( 5 )     In one  switchi ng pe rio d  fou r  switching  st ates  ca n be  o b tained i n  thi s  mo de  of op eration,   given in Tabl e 2.       Table 2. Swit chin g States of mode 2   S w itching  Sta t e   Dut y   C y cle   S1  S2 S3 S4  State 1   0 < t < d 4 T  ON   ON   OF F   ON   State 2    d 4 T < t <  d 1 T O N   O N   O FF  O FF  State 3   d 1 T < t < d 2 T O FF  O N   O FF  O FF  State 4   d 2 T  < t  < T  O FF  O FF  O FF  O FF      The  voltag e and cu rrent balan ce  th eo ry  is   appli ed  and th e follo wing  expressions are  obtaine d for the co nverte r.    L  :v                  ( 6 )     Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                             ISSN: 23 02-4 046                     TELKOM NI KA  Vol. 14, No. 3, June 20 15 :  446 – 45 4  450 L  : v                     ( 7 )     C∶ 1d Ti  1d Ti  T          ( 8 )     i   d i  i             ( 9 )     P   v d i  i             ( 1 0 )     The d 4  is u s ed to regul ate the output  powe r  volt age by the ba ttery disch arge, whe r ea s  the   sou r ces a r e  made to deliv er the refe ren c e po we r by d 1  and d 2 .    3.3. Third Mode of Op er ation   In this mode the power to the load is  su pplied  by the two so urce s as well the ch argin g  of  the battery is accompli sh ed . The conditio n   for cha r gin g  the battery can be given whe n  S 3  and S 4   are OF F, turn ing ON S 1  an d S 2  will charge the battery through  D 4  and D 3 . He nce, the maximum   cha r gin g  po wer of the battery must  be  consi dered an d it is given by:    P  .   v d i  d i            ( 1 1 )     Four  swit chin g states a r e p o ssible in o n e   switching p e riod, and are g i ven in Table  3.          Figure 4. Second op eratin g  mode       Table 3. Swit chin g States of mode 3   S w itching  Sta t e   Dut y   C y cle   S1  S2 S3 S4  State 1   0 < t < d 3 T   ON   ON  ON  OF F   State 2    d 3 T < t <  d 1 T O N   O N   O FF  O FF  State 3   d 1 T < t < d 2 T O FF  O N   O FF  O FF  State 4   d 2 T  < t  < T  O FF  O FF  O FF  O FF      The  voltag e and cu rrent balan ce  th eo ry  is   appli ed  and th e follo wing  expressions are  obtaine d for the co nverte r:    L  :v               ( 1 2 )     L  : v               ( 1 3 )     Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
TELKOM NIKA   ISSN:  2302-4 046     A Novel T opo logy for  Cont rolling a Fou r   Port  DC-DC  Boos t Converter for… (Dharani. M)  451 C∶ 1d Ti  1d Ti  T          ( 1 4 )     i    d d i  d d i           ( 1 5 )     P    v  d  i  i  d i  d i          ( 1 6 )     This mo de o f  operation  can be a c co mplish e d onl y when the two source s  gene rate  power in  excess tha n  th e  load  po we r.  Also  the  ch argin g   can  b e  a c compli sh ed o n ly whe n  d 3   regul ates the   output voltag e. Thu s   d 1  and  d 2   are  u s ed  to regul a te th e po we r from  sou r ces a nd  d 3   cha r ge s the b a ttery throug h the pow er that is gen erat ed in exce ss.                                  Figure 5. Third operating m o de       4. Simulation Resul t s   The p r op ose d  method olo g y is verifie d  by  simul a ting the co n v erters in M A TLAB  environ ment.  All the thre e mode s of  operation a r e  perfo rmed i n  the sim u lat i on pa ckage.   A  resi stive load  of powe r  2.5 kW i s  cho s en at  the DC link. The re gulated o u tp ut voltage of the   conve r ter is 3 50V. Two PV  syste m s of p eak po we r  2.5 kW are  cho s en  to a s su re  reli able  supp ly  to the load. The di scharg e  power of the batte ry is sele cted at  1 kW. Th e two PV cell s are   modelle d to provide the  pea k power.  In the si mula tion, the PV  system is m o delle d and the   output  cha r a c teri stics a r e  depi cted fo r the PV so u r ce s a r e  as shown in th e  Figure 6  and  7  r e sp ec tive ly. T o  e x tr ac t a ma ximu m po w e r  fro m  the  PV so ur ce p e r t u r b a nd o b s e r v e MPPT   algorith m  h a s bee n u s e d , the o u tput  cha r acte ri stic   of  PV sou r ce i s   obtaine d u n d e r th e irradi ation   level of 100 0  w/m 2   re spe c t i vely. Determi nation of max i mum op erati ng poi nt of PV sou r ce un d e r   MPPT is achi eved by perio dic control m e thod.        Figure 6. P-V Characte ri stics of Sola r Panel   Fi gure 7. I-V Cha r a c teri stics of Solar Pa nel     Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                             ISSN: 23 02-4 046                     TELKOM NI KA  Vol. 14, No. 3, June 20 15 :  446 – 45 4  452 The maximu m power tracked  by MPPT algorith m  is f ound to  be 4 7 KW. The P - V and I-V   curve  a r e  a s   sho w n  in th e  Figure 6  an d  Figure 7,  it  is  noted th at th e sola r  cell  a c ts as a  con s tant  curre n t sou r ce at low ope rating voltag es an d act s  as a con s tan t  voltage sou r ce u nde r lo w  operating current.   The si mulati on is m ade  to run for  6  se cond s to  evaluate th e perfo rma n c e of the   conve r ter un der all  the  th ree  m ode s. Simulation re sult s  of  d c -li n k v o lt ag e w h ich i s  ef f i cie n t l y  regul ated i n   all the th re e  stage s  are a s  d epi cted  i n  the Fi gu re  9  and  10.  Fu rtherm o re  the   duty  ratios  whi c h regulate PV source, battery   powe r  are illustrate d in the Figure 8.          Figure 8. Switchin g Pattern       The si mulatio n  in pe rform e d in thre e sta ges   and  all the sta g e s  are discu s sed i n  detail   belo w . The o u tput re sult s  obtaine d for  the over all  p e rform a n c e o f  the conve r t e r un de r thre e  stage s re mai n s same an d it is as sh own  in the Figure  9 and 10   First simulation s t age :  This  stage is made to  run fo r i n itial two seco nd s  (0<t <2 s).d uri ng this  stag e  of operation  there  i s  no  need fo r batt e ry sin c e th e  load po we r  is   sha r ed  by b o t h PV so urce s. Th e  contro l is  obtain ed  by adju sting  the d u ty ratio   of the  swit ch es  d 3 =0 an d d 4 =1 which allows the battery cont ributi on  to be ze ro. This mod e  of operatio n is  conducted during peak peri ods for m a ximum utilisation of solar power.          Figure 9. Output Voltage Plot  Fi gure 10. Ou tput Current  Plot      Second sim u lation s t ag e : This   s t age is  made to run for time  period  (2s< t< 4s ).during  this  stage  of  ope ration  th ere i s   a n e e d  of  b a ttery contri bution  sin c e po wer delivere d   by PV  sources will  be low enough to  contri bute the lo ad requirement. The power  shortage exi s ted in  the system wi ll be contri but ed by battery. The cont rolli ng mechani sm which assi sts this mo de  of  operation s  de picts the d u ty ratio as  sho w n in Figu re  8. The duty ratio set for thi s  co rrespon di ng  mode in MAT L AB environ ment is a s  sh ow bel ow:      Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
TELKOM NIKA   ISSN:  2302-4 046     A Novel T opo logy for  Cont rolling a Fou r   Port  DC-DC  Boos t Converter for… (Dharani. M)  453 D 1  =7 1%   D 2  =7 3%   D 3  =7 0%   D 4  =6 9%           Figure 11. Battery Voltage  Figure 12. Battery Current       Third simulation sta g e : This sta ge is made to run  for time peri od (4 s<t < 6 s ).  Durin g   this stage   of operation bat tery  ch arging   is ma de to  be  perfo rme d  a n d thi s  i s  d o n e  by the  exce ss  PV powe r  a v ailable du ri ng the op eration of  the  conve r ter  without up se tting the act u al  perfo rman ce.   This mode i s  advisable to  be perfo rme d  durin g exce ss  sunli ght.  The efficie n cy obtained by  the conve r te r in all  the m o de s is de picted as in fig  13. It is   found that the  converte r un der vari ou s ci rcu m st a n ces  attains the efficien cy of 80 %.             Figure 13.  Efficien cy Curv e      5. Conclusio n  and Futu r e  Work   A four po rt dc-dc  co nverte r  for a hybri d  PV/PV/  battery system i s  propo sed in thi s  pap e r.   The po we r flow is co ntroll e d  by the four indep ende ntly operate d  swi t che s . Based  on the state of  the battery, three m ode s of operatio n of the c onve r ter are ob se rved. Applyin g  the voltage- se con d  curre n t-se co nd b a l ance theo ry, the mathem at ical mo del  of the co nverters i s  reali s ed.  The propo se d model  wa s validated by the MA TLAB simulation.  The propo sed syste m  was  found to  be   more  e c on o m ical,  sin c e  the n u mbe r   of indu cto r s u s ed i s   con s id e r ably  red u ced  and  low voltage  batterie s  and  supe r cap a c itors ca n  be effectively  impleme n ted.  The prop osed  methodol ogy  is inve stigate d  und er th e  PV system,  it  can  al so b e  utilised  for  o t her alte rnati v e   energy sou r ces.     Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                             ISSN: 23 02-4 046                     TELKOM NI KA  Vol. 14, No. 3, June 20 15 :  446 – 45 4  454 Referen ces   [1]  RJ W a i, Ch Y Lin, JJ Li a w , Y R  Cha ng.  Ne wl y   desi g n ed Z VS multi-in put c onverter .   IEEE  T r ans. Ind.  Electron.  20 11;  58(2): 555 –5 6 6 .   [2]  JL D uarte, M  Hen d ri x, MG  Simoes. T h ree - port b i dir e ctio nal  conv erter f o r h y b r id  fuel   cell s y st ems.                 IEEE Trans. P o wer Electron.  200 7; 22(2): 48 0-48 7.   [3]  N Kato, K Kurozumi,  N Sus u ld, S Muro yam a .  Hybrid  pow e r  supply syste m  co mpose d  o f  photovo l tai c   and fue l -cel l systems.  In Proc. Int.  T e lecommun. Energ y  C o nf. 2001: 63 1-6 35.   [4]  K Rajas hekar a .  H y bri d  fuel-c ell strateg i es for clea n po w e r  gener atio n.  IEEE Trans. Ind. Appl.  200 5;   41(3): 68 2-6 8 9 .     [5]  Y Ch Liu, YM Chen. A s y st ematic ap proa ch  to s y nth e si zing multi i n p u t  DC–DC conv erters.  IEEE  T r ans. Pow e r Electron.  20 09;  24(1): 116- 12 7.   [6]  YM Chen, Y  Ch Li u, SC Hung, CS C hen g. Mult i-in put i n verter for gri d -con necte d h y br id PV/W i n d   po w e r s y stem.  IEEE Trans. P o wer   Electron.  200 7; 22(3): 10 70-1 077.   [7]  L Yan, R  Xinb o, Y Don g she n g , L F u xin, CK  T s e. Sy nth e sis  of multipl e -i np ut DC/DC co nv erters.  IEEE   T r ans. Pow e r Electron.  20 10;  25(9): 237 2-2 385.    [8]  H Krishn as w a mi, N Mohan,   T h ree-port s e ries-res o n ant  DC–DC co nv erter to interfa c e rene w a b l e   ener g y  s ource s  w i th b i dir e cti ona l loa d  an d ener g y  stor age  ports.  IEEE  Tr ans. Power Electron.  2 0 09;  24(1 0 ): 228 9-2 297.   [9]  Yang  Ha n. A  Ped a g ogic a l  Appr oach  for  Mod e li ng  an d Sim u lati on  of S w itch ing   Mode  DC-D C   Conv erters for Po w e r El ectron ics Course.  T E LKOMNIKA Indon esia n Jour nal  of Electric al  Engin eeri n g .   201 2; 10(6): 13 19-1 326.   [10]  L Sol e ro, A  Li dozzi, JA P o m ilio.  Desi gn  of  multipl e -i nput  po w e r co nvert e r for h y b r id  v ehicl es.  IEEE  T r ans. Pow e r Electron.  20 05;  20(5): 100 7-1 016.   [11]  Alireza  Kav i an i - Arani, A lirez a  Gheiratma nd.  Soft  S w itchi ng  Boost C onvert e r So lutio n  for   Increase  th e   Efficienc y  of S o lar E ner g y  S ystems . T E LKOMNIKA Indo ne sian J our nal   of Electrical   En gi neer ing.  20 15   13(3): 44 9-4 5 7 .   [12]  Khal igh, J  Ca o, YJ Le e. A  mu ltipl e -i nput  DC–D C  co nve r ter topol og y.  I EEE Trans. P o wer Electron.   200 9; 24(3): 86 2-86 8.  [13]  SH Hosseini, S Dany ali, F  Nejabatkhah,  SAK Mozafari Niapour.  Multi- inp u t DC boos t converter fo r   grid connected hybrid  PV/FC/battery power system . In Proc. IEEE Elect.  Po w e r Energy   Conf. 2010: 1- 6.  [14]  JL D uarte, M  Hen d ri x, MG  Simoes. T h ree - port b i di r e ctio nal  conv erter f o r h y b r id  fuel   cell s y st ems.     IEEE  T r ans. P o w e r Electron.  2007; 22(2): 480-487.  [15]  T  Suntio, J Le p p ¨aa ho, J  Huu s ar i, L  No usia i nen. Issu es o n  solar  g ener ato r  interfaci n g   w i t h  curre nt-fed   MPP-tracking c onverters.  IEEE Trans. Power Electron.  201 0; 25(9): 24 09- 241 9.  [16] H T ao, A Kotsopo ulos, J L  D u arte, MAM He ndri x .  Fa mi ly o f  mu ltiport  bid i r e ction a l D C – D C conv erters.    In Proc. IEE El ect. Po w e r App l . 2006: 4 51-4 5 8 .  [17] Shan gg uan,  X uanfe ng,  Huim in Y ang,  Yon g l i an g W a n g , Be nlo ng S h i. T h e  Desi gn  a nd S i mulati on  o f   Improved a nd  Multipl e x Boost  Converter.  T E LKOMNIKA Indon esia n Jour nal of El ectrica l   Engi ne erin g .   201 4; 12(4): 25 99-2 605.     Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.