Internati o nal  Journal of P o wer Elect roni cs an Drive  S y ste m  (I JPE D S)  V o l.  5, N o . 3 ,  Febr u a r y   201 5,  pp . 33 6 ~ 34 I S SN : 208 8-8 6 9 4           3 36     Jo urn a l  h o me pa ge : h ttp ://iaesjo u r na l.com/ o n lin e/ind e x.ph p / IJPEDS  Perform a nce An alysi s  of  a DTC and SVM Based Field- Orientation Control I nduction Motor Drive      Md. Rashe dul  Islam * , Md.   M a ruful Islam ** ,   M d . Ka ma l Ho s s a i n ***   and  Pintu K u mar  Sad h u ****     *,**,*** Department  of Electr i cal and  Electron i c En gineer ing, Dhak a University  of   Engineering & Technolog y ,                Gazipur-1700, B a nglad esh  **** Service Oper ation  Center, Gr ameenphone Limite d, B a ngladesh      Article Info    A B STRAC T Article histo r y:  Received Oct 30, 2014  Rev i sed  D ec 13 , 20 14  Accepted Dec 28, 2014      This stud y  pres ents a p e rformance  an aly s is of  two most popular con t rol  strateg i es for Induction Motor (IM) driv es: direct torque contro l (DTC) and  space ve ctor m o dulation  (SVM) strateg i es.  The p e rform ance  anal y s is is done   b y   appl y i ng  fi el d-orient ation  co ntrol (FOC) t e c hnique b ecause   of its good   d y namic respons e.  The theor e tical prin ci ple, simulation  resu lts ar e discussed  to s t ud y  th e d y n a m i c perform an ces  of the drive  s y s t em  for indiv i dual con t rol   strateg i es using  actu a l parameters of  indu ction  motor. A closed loop PI   controller sch e me has been  u s ed. Th e main   purpose of th is stud y  is to   minimize ripple in torque response curve an d to achiev e  quick speed   response as well as to  inv e stig ate the condition f o r optimum performance o f   induction motor  drive. Depend ing on the  simul a tion results this study  also  pres ents  a det a i l ed com p aris on  between dir ect  torque control  and s p ace   vector modulation based field-o r ienta tion con t ro l method for the induction   m o tor drive .   Keyword:  Di rect  T o r q ue  C ont r o l   Electric Dri v e   Fi el d- ori e nt at i o n  co nt r o l   I ndu ctio n Mo t o Space Vector Modulation   Copyright ©  201 5 Institut e  o f   Ad vanced  Engin eer ing and S c i e nce.  All rights re se rve d Co rresp ond i ng  Autho r M d . Kam a Ho ssain,   Assistant Profe ssor, Depa rtem ent  of  Electrica l and Electr oni c En gi nee r i n g,   Dha k U n i v e r s i t y  of E ngi neer i ng  & Tec h nol ogy ,     G azipu r- 170 0, Ban g l ad esh  Em ail: m khoss a in87@gm a il.com       1.   INTRODUCTION  Th e m o st co m m o n  typ e  of  ac m o to r   b e ing   u s ed  thro ugh ou t th e wor l d  t o d a y is t h e inductio n  m o to (IM). T h ree  phase induction m o tors ar w i d e ly u s ed  in   var i ou s indu str i es as pr im e w o rkh o r s es to pr odu ce  ro tation a l m o tio n s  and fo rces. Trad ition a lly, it h a b e en   u s ed  i n  co n s tan t  an variab le-sp e ed   d r i v applications that do not cater  for  fa st  dy nam i c pr ocess e s [ 1 ] .  D u e t o   t h e  re qui rem e nt s of t h e l o a d  a n d t h e  nee d   fo r eco nom y  have res u l t e d i n  devel o pm ent s  of   sever a l ty p e s of ind u c tion  m o to r d r i v es an d  th ese i n du ction  m o tor drives requi re a great attenti on in controlling spee d. Because of th m a rriage of  powe r electronics wit h   m o t o rs an rec e nt  de vel opm ent  o f  se ve ral  n e w c ont rol  t e c h n o l o gi es t h i s   si t u at i on i s  ch angi ng  ra pi dl y .  Suc h   cont rol  t ech nol ogi es are  di rec t  t o rq ue co nt ro l  (DTC ), s p ace  vect or m odul at i on (S VM ) a nd fi el d- ori e nt at i o n   cont rol  ( F OC )  t echni q u e. T h ese t ech nol o g i e s are wi del y  used i n   hi g h  pe rf orm a nce  m o t i on co nt r o l  o f   in du ctio n m o to rs [2 ].  Th is wo rk  p r esen ts   a co m p arativ e stud o n  th ree m o st p opu lar con t ro l strateg i es fo r indu ctio n m o to (IM)  dri v es: direct torque c o ntrol (DTC ), s p ace vect or  modulation  (SVM) and  fiel d-oriented c ont rol  (FOC [3] - [ 5] Here fi xed  val u of t h e pr op o r t i onal   and i n t e gral   ga i n  of P I  co nt r o l l e r i s  used t o   achi e ve  qui c k   spee resp o n se. I n  DTC  i t  i s  pos si bl e t o  cont r o l  t h e st at or f l ux an d t h e t o rq ue i s  cont r o l l e d by  sel ect ing t h e   appropriate inverter  state [6] .  Bu t  co n v ent i onal   DTC  sc h e m e  has t w m a i n  di sad v an t a ges [ 7 ] :  C u r r e nt  an t o r que  di st ort i ons ca use d  b y  t h e sect or c h an ges a nd st art i ng a nd l o w - s p eed  o p e rat i on  pr o b l e m s . To   ove rc om e t h ese pr o b l e m s  SVM  t echni que  i s  im pl em ent e d.  For  ap pl y i n g  S V M  sc hem e  po wer i s  t a ke n f r o m  dc  Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
I J PED S    I S SN 208 8-8 6 9 4       Perf or ma nce A nal ysi s   of   DT C  a n d  SV M B a sed Fi el d - Ori e nt at i o n C ont r o l  ( M d. R a s h e dul   Isl a m)   33 7 source a n d c o nverts it to thre e phase ac  usi n g dc -to-ac c o nve r t er   [8 ].  In   o r d e r to  ac hieve fast s p eed re spons e   and i m pro v e d   t o r que c h a r act eri s t i c , fi el d- or i e nt at i on c ont r o l  (F OC ) t e c h ni q u e i s  u s ed  [ 9 ] .  Th e m e t hodol ogy   of  fi el d - o r i e nt a t i on c ont rol  i s   no rm al ly  devel ope base o n   est i m a ti on  of  i n d u ct i o n m o t o r  fl u x es.       2.   R E SEARC H M ETHOD  2. 1. I nduc tion  Motor  Model  under  Fi eld-Orientation Control  Princip l To st u d y  t h t r ansi ent  an dy nam i c con d i t i ons  ge neral l y  m u t u al l y  per p en di cul a r st at i ona ry  a n d   syn c hrono usly ro tatin g   fictitio u s  co ils  are con s id ered. Fo r th e i n du ctio n m o to r co nsid ered   will h a v e  th fo llowing  assu m p tio n s : symme trical two - po le, thr ee  pha ses wi ndi n g s, sl ot t i ng e ffect s a r e ne gl ect ed ,   p e rm eab ility  o f  th e iron  p a rt s is in fin ite, the flu x   d e nsity  is rad i al in  th e air g a p ,  iron  lo sses are  n e g l ected stato r  and  th e ro tor wind ing s  are si m p lified  as a sin g l e,   m u lti-tu rn  fu ll p itch  co il situ ated  on  th e two  sid e s of  the  air ga p.   From  st at i onar y  t w o axi s  m o del  and sy nch r o n ousl y  r o t a t i ng t w o axi s  m odel  t h e fi ft or der  no n - linear state s p ace m odel of  induction  m o tor is re pre s ent e d in the  synchronous  refe rence  fram e  (d-q) as  fo llows:     qr e m dr m qs e s ds s s ds i L i pL i L i pL R v ) (                  (1)     qr m dr e m qs s s ds s e qs i pL i L i pL R i L v ) (                        (2)     qr sl r dr r r qs m sl ds m i L i pL R i L i pL ) ( 0                         (3)     dr sl r qr r r qs m ds sl m i L i pL R i pL i L ) ( 0                         (4)     L m m e T B Jp T                                                                                 (5)      Fr om  t h e de ve l ope d el ect r o m a gnet i c  t o r que   i n  t e rm s of  d-  an q-  a x es c o m p o n e n t s  i s   gi ve by :     qr ds dr qs m p e i i i i L P T 2 3                                                               (6)     C o m pone nt s o f  r o t o r  fl ux  are:       ds m dr r dr i L i L                                                                                            (7)       qs m qr r qr i L i L                                                                                           ( 8 )      Fro m  ( 7 ) and   (8 ),    ) ( 1 ds m dr r dr i L L i                                                                                     (9)     ) ( 1 qs m qr r qr i L L i                                                                                    (10)     Sub s titu tin g fro m  (7 ) t o   (10 )   in to   (3) an d (4 ) yield s     0 qr sl ds r r m dr r r dr i R L L L R dt d                               (11)                           Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                        I S SN 2 088 -86 94  I J PED S    Vo l.  5 ,   No 3 ,  Feb r uar y  201 5 :   3 36 –   34 33 8 0 dr sl qs r r m qr r r qr i R L L L R dt d                                         (1 2)     If the field ori e ntation is establishe d suc h  that q-a x is rot o r flu x  is set zero , and  d-a x is rot o r flu x  is  m a intained co nstant the n  Eq uation  (1 1) , ( 1 2) , (9 ), ( 1 0) a n d ( 6 ) bec o m e ds m dr i L ds qs r sl i i 1 0 dr i qs r m qr i L L i   qs dr r m p e i L L P T 2 3 ; where   ) / ( r r r R L   is the ti m e  constant  of the rotor.      2.2 Direct  T o r que Contr o T echnique   Direct torque cont rol technique is  used i n  variable fre quency drives  to control the to rq ue ( a nd  th us  finally the s p e e d) of three - phase ac electric  m o tors. In  dire ct torque it is possible t o   control  directly the stator  flu x  and the to rq ue by  selecting the  appropriate state  [10]. The way to im pose the req u ire d  stator flu x  is by  m eans of c h o o s ing the m o st suitable V o ltage So ur ce Inv e r t er  ( V SI)  state. Decoup led  co ntr o l of  th e stator  f l ux  m odulus an d t o r q ue is achieved  by  acting  on t h e ra dial  and ta nge ntial com pone nts res p ectively  of th e stator   flux-linkage  s p ace  vector. Figure  1.  shows   the possible dynam i locus   of  the  stator  flux, a n d its  differe nt  variatio n depe ndi ng   o n   the VSI   states  c h o s en [1 0] . The   pos sible  glo b a l  locus  is  di vi ded  int o  six   diffe ren t   sectors signaled  by the  disc ontinuous  line.  In accorda n ce  wi th Figure  1, t h e  ge neral ta ble I can  be  written.            Table 1. Selection Table fo r DTC     Voltage Vector   Increase  Decrease   Stator  Flux  V , V k+ 1   , V k-1  V k + 2 , V k- , V k+ 3   T o r que V k+ 1   , V k+ 2  V k- , V k- 2   Figu re  1.  Stato r  fl ux  vect or  lo cus a n pos sibl switching.         The sect ors  of  the stator fl ux  space  vector a r e de note d   from  S1 to  S6. Stat or  flux m o dulus error a f ter  the hy steresis  bloc k ( ∆ψ ) can take just two  values.  The zero voltage   vect ors V0 a n d V7 a r e selected  when the   tor que  er ro r is  within t h give hy ster esis limits, and m u st rem a in unchanged.    Table  2. L o o k u p  Ta ble f o DT C   Torque  error  ( ∆ψ Torque  error  ( T)  Sector   S S 2  S 3  S S 5  S 6   FI  TI   V V 3  V 4  V V V FI  TE        V       V        V 7          V 0          V 7          V 0   FI  TD        V 6       V        V        V        V        V FD TI         V       V        V        V        V        V 2   FD TE         V 0         V 7          V 0          V 7          V 0          V 7   FD TD         V       V        V        V        V        V       Fig.  2.  D T C  B l ock  dia g ram .   Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
I J PEDS   I S SN:  208 8-8 6 9 4       Perfor ma nce A nalysis  of  DT C  a n d  SV M B a sed Fiel d - Orientatio n C ontr o l…  ( M d. R a s h e dul  Isla m)   33 9 2. 3 S p ace  Vec t or  M o d u l a ti o n  T echni qu   Space Vect or Modulatio n pri n ciple  [4] is  shown i n   Fig.3. The refe re nce vector  * u  is sam p led at the  fixe d clock  fre que ncy s f 2 .   The re fere nce voltage vector  * u  can be gene rated from  the  m achine com m a nd –  and   axes  voltages  * s v  and  * s v as:      2 * 2 * * s s v v u                                                                 ( 1 3)                   Figure  3. SVM Signal fl ow di agram   Figure 4.  All voltage  s p ace ve ctors                                                                                                                                       If  T s   is the  sa m p ling tim then t h e sam p led val u e re ference voltage  vector  ) ( * s t u is used to sol v e the  equatio ns .        ) ( 2 * s b b a a s t u u t u t T           ( 1 4 )             ) ( 2 1 7 0 b a s t t T t t           ( 1 5 )       ) sin 3 1 (cos 3 ) ( * s s a t u T t            ( 1 6 )         sin 3 2 ) ( * s s b t u T t                                                                               (17)     ) ( 2 1 7 0 b a s t t T t t                                                                                                                             (18)     2. 4. Fi el d-Ori e nt at ion Control  Me th od   The field-orie ntation control consis ts of c o n t rolling t h e stator c u r r ents  re prese n ted  by  a  vecto r . T h is  cont rol is  base on  p r o j ectio n s  w h ich t r ans f o r m  a three p h as e tim e  and s p e e depe n d ent s y stem  into a tw o c o - or dinate ( d  an d  q co- o rdi n ates ) tim e  invarian t sy stem . Figure 5. S h o w s th B a sic schem e   of F O C  f o r IM  drive   [5] .    u 4   S 5 ( 001           S 1 ( 1 00)       S 4 ( 0 11)   jI m   u *          u 1            u 2      u 3   u 5      u 6   u 7   u 0    S 2 (1 10)   S 3 (010 )   S 6 (10 1 )      S 0 ( 0 00)           S 7 (1 11 )   I   II   II I   IV   V   VI   Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                        I S SN:  2 088 -86 94  I J PEDS   Vo l.  5 ,   No 3 ,  Feb r uar y  201 5 :   3 36 –   34 34 0   Figu re  5.  B a sic schem e  of  FO C  fo IM  d r ive       3.   R E SU LTS AN D ANA LY SIS    The sim u lat i on scenarios shown in this thesis pa per cover the following situations: Generation of  pulses f o r inve rter, tran sient  and steady  state beha vior  of  3- p h ase cur r e n t, speed and torque res p onse , a step   change i n  load  torque, a step ch ange i n  speed referen ce [11]  and condition for  optim u m  perform a nce.    3. 1.   R o t o r  a n d St a t or  fl u x         Figu re 6.   d- q  ax is   stato r  fl uxe s   Figu re 7.   d- q  ax is   r o to r flu x es   Fig u r e   8 .  Lo cus of  stator   f l uxes in   Stationary  refe rence   f r am e                                                                                                                                                                                         Figu re  6 an Figu re  7. s h o w s the stato r  a nd  r o tor  fluxes . It is noticed  that 90º phase  diffe re nce is   obtaine d a n d a r e a p p r o x im ately  sinus oidal.   Figure  8. indicat es the locus  of  th e stator fl ux  and it is noticed that  flux follows a   circular  sha p e. The   com p one n ts of stat or  fl uxe s in sta tionary re fere nce  fram e are sinus oidal  and 90º phase   displacem ent to eac othe r.      3. 2.   Simul a tio n   Res u lts f o r DTC ba sed  F O C meth o d         Figu re 9.   S p ee d resp o n se  i n  DTC  usin g FO C   Figure 10.   T o r que  de velo pe in D T C  u s in FOC   Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
I J PEDS   I S SN:  208 8-8 6 9 4       Perfor ma nce A nalysis  of  DT C  a n d  SV M B a sed Fiel d - Orientatio n C ontr o l…  ( M d. R a s h e dul  Isla m)   34 1   W i t h  the help  of field-orientati on co ntrol m e tho d  q u ick sp eed res p onse is achieved a n d catches the   refe rence  spee d wit h in  0.10  sec. as indicat ed in  Fi gu r e   9 and  Figur e 10 sho w s th e actu a l to rqu e   d e velo p e cur v e fo r DTC  base F O C   m e tho d . It  ca n be said  that,   re gio n  of   tor q ue distortio is sm aller  tha n  DTC .     3. 3. Simula tio n   Res u lts f o r SV b a sed   F O C Me th od           Figure 11.   Spe e d resp o n se  i n  SVM  usin g FO C   Figure 12.   T o r que  de velo pe in S V M  u s in FOC                                                                                                                                                                                                                                                B y  usin field - o r ientatio pri n ciple i n  S V M  tech nique  ove rshoot proble m   is elim inate d  as  well as   q u i ck  sp eed r e sp on se is ach i ev ed as sh own in  Figur e 11 . Fig u r e   12 . sho w s th e to rq ue r e sp on se  when  th m o tor is u n loa d ed , it is e v ide n t that th e to rq ue  resp o n se is  better tha n   DT C  base d F O C   m e thod.       Figure 13.   Three-phase currents  under load  condition    3. 4.  E ffec t  of  Ch an ge of  L o ad fo DT T echni que   Su dde n a p plication  of  loa d  t o r q ue f r o m  0 Nm  to 6  Nm  at t = 0 . 4  sec. t o   t = 0. 6 sec .  ca u s es a c h an ge   in three-phase current an d t r ansie n t p h e n o m enon  is occ u r r ed  an d a f ter fe w sec o nds  latter steady  state   con d ition has been reac hed whe n   loa d   a d justm e nt  is  don e.  Figure  14. indicates the si m u la ted response of the  m o tor  spee d w h en it is sudde nly  loaded f r o m  0 Nm   to  6 Nm . It  is observe d that sud d e n ap plication of lo a d   tor que ca uses a  no n - u n if orm  dip an ove rs ho ot in the  spee d curve. Sudden application  of  lo a d  to rqu e  fr om t  =  0. 4 sec. to t = 0. 6 sec. cau ses  torq ue  ri pple  at that particular tim e   in the devel ope d to rq ue cu rve as s h ow n in   Fig u r e  15 Fig uur e 1 4 .   E f f ect of  cha n ge  o f  loa d  t o r que  o n  s p ee r e spon se  Figure 15.   T o r que  de velo pe whe n  l o ad  to rq ue is  increase d  s u ddenly  Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                        I S SN:  2 088 -86 94  I J PEDS   Vo l.  5 ,   No 3 ,  Feb r uar y  201 5 :   3 36 –   34 34 2 3. 5. Si mul a ti o n   Res u l t s f o r SV Technique under  L o ad Co nditio Effect  of change  of l o ad torque  on three-phase current is  illustrated i n  Fi gure  16.  Sudden application  of load torque  from  0 N m  to  6 Nm  causes a change in  three-phase curren ts but the oscillation of current is  sm aller than that of D T C  techni que . Fig u r e  17. in dicates  the  m o tor speed when it is  s u ddenly loaded. It is  observed that sudden application of lo ad torque causes a very litt le dip a nd there is no  oversho ot in the speed  curve.       Figure 16.   Three-phase currents  under load  condition    Figure 17.   E ffe ct of  cha n ge  of  load  to rq ue  o n  spee r e spon se  Figure 18.   T o r que  de velo pe whe n  l o ad  to rq ue is  increase d  s u ddenly          Hence ,  better s p eed  res p onse  curve ha s bee n  achie ve d by  u s ing S V M  tha n  that o f  DTC  techniq u e .   The  oscillation found in  the torque  devel o ped curve und er load conditio n is also reduced as  shown in  Figure  18 .       4.   CO NCL USI O N   In this  pape r,  m a in characteristics of direct  to rque c ont rol  and s p ace  vect or m odulation  base d field- orie ntation c o ntr o l schem e   fo r in ductio m o tor drives   are stu d ied a n d pe rf orm a nce  analy s is has  been  investigate d  wi th the help  of  sim u lation res u lts with  a vie w  to hi ghlighting the a d vanta g es of each sc hem e s.   For  achie vin g   hig h  pe rf o r m a nce IM   dr i v e,  a suitable m a them atical  m odel  is used.  Perform a nce analysis of  indivi dual sc he m e  is carried  o u t by  c h an gin g  the loa d  to r que at a partic ular tim e  interval  and by c h angi ng t h e   refe rence s p ee d. L o w e valu e of  refe rence  stator fl ux  d u ri ng t h e sim u lation ca uses  gre a t er tor que  dist ortio and  ba d spee d response curve. That is why the refe ren ce  stator flux is determ ined  f r o m  the IM  para m e ters .   From  the sim u lation res u lts for  DTC  an d S V M  base d fi eld- orie ntation c ont rol m e thod; it can be conc lud e d   that the SVM   base d field - o r ientation c ont r o l m e thod  sh o w s better  pe rf orm a nce fo r in ductio n m o tor  dri v es   because  of its  quick s p ee response a n elim inati on of  the ove rs hoot   proble m   unlike DTC based  field- orie ntation co n t rol.  Whe n  field- orie nt ation  principle is introduced in SVM  technique; there is a reduc tion of  rip p le in the  d e velo ped  tor q u e . M o r e o v er , S V M  base FO C   m e thod is ca pable t o  f o llo w the  refe re nc e spee d   quickly and  has practi cally thus  will find m a ny applications.         Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
I J PEDS   I S SN:  208 8-8 6 9 4       Perfor ma nce A nalysis  of  DT C  a n d  SV M B a sed Fiel d - Orientatio n C ontr o l…  ( M d. R a s h e dul  Isla m)   34 3 REFERE NC ES       BIOGRAP HI ES OF  AUTH ORS       M d .   Rashe d ul  Islam  was born  in Pabna, Bangl adesh on Decem ber 31, 1987. He   receiv e d  his    B.Sc. Engin eer ing  Degree  from  Rajshahi Univ ersity   of  Engineer ing  &  Techno lo g y     (RUET),  B a ng ladesh,   in April,  2010   in  El ectrical   and   Electroni c  Eng i neer ing.  He  published thr e e   intern ation a l p a pers. He  is curr en tl y working  a s  a Le ctur er in   Ele c tri cal  and  Ele c troni c Engi neering Depar t m e nt, DUET.  His  res earch in teres t s  are P o wer S y s t em ,   PV   S y stems, Nanotechnolog y ,  Fibe r Optic Communication and Signa l Processing using MATLAB.    M d .  Ras h edul Is lam  is  the  m e mber of the IEB of Banglades h an d an active m e m b er of CRTS  com m ittee  in d e pt. of  E E E, DUET, B a ngladesh.       Md .  Maru fu l I s l am  was born i n  Rangpur, Ban g ladesh on 04 Februar y , 1989 . He  receiv e d  his    B.Sc. Engin eerin g  Degree  from   Khulna  Universi ty   of  Engineering  &  Technolog y   (KUET),    Banglad esh,   in April,   2010   in   Electrical   and    Electronic   Engineering .  He is cu rrently  work ing   as  Lectur er in E l ec tric al and El e c troni c Engine er ing Departm e nt,  DUET. His  research in ter e s t s   are Ren e wabl e energ y  s y s t em s ,  S m art-grid int e gtra ted ren e wa ble en erg y , Ad vanced P o wer   ele c troni cs  and  i t s  appli c a tion  int o  M achin e der i v e s.  Md.   Maruf u l Islam  is th m e m b er of the   IEB of Bangla d esh and an active m e m b er of CRTS  comm ittee in dept . of EEE, DUET,   Banglad esh.        Md.  Kam a l H o ssain  was born in Khulna, B a n g ladesh on O c to ber 20, 1987. H e   r eceived   his    B.Sc.  Engineering  Degree  fr om   Rajshahi   University   of    Engineering    &  Technolo g y     (RUET),  B a ng ladesh,   in April,  2010   in  El ectrical   and   Electroni c  Eng i neer ing.  He  published thre e  intern ation a l p a pers. He is cu rre ntly  working a s  a n  Assista n t Profe ssor in  Ele c tri cal  and  Ele c troni c Eng i neering  Depart m e nt, DUET.   His  res earch  int e res t s  ar e P o we s y s t em  D y n a m i cs  and Ren e wa ble En erg y  s y s t em , Applic ation  of power e l ec tr onics  in power   s y stem con t rol,  Smart grid tech n o log y  and  Nanotechnolog y .    Md.  Kamal Hossain  is th e member  of the IEB of B a nglad es h and a n  activ e m e m b er of CRTS  com m ittee in d e pt . o f  EEE , DUET,   Banglad esh.        P i ntu Kumar  S a dhu  was born in Khulna, B a ng ladesh on  01  Januar y , 1988 . He   received    his    B.Sc. Engin eering   Degree   from   Khulna   Un iversity    of    Engineer ing   &   Technolog y     (KUET),   Bangladesh,   in  April,   2010     in    El ectrical   and   Electron i  Eng i n eering .  He is  currently  working as Sy stem Engineer in  Grameenphone Ltd. His research  interests ar Renewabl ener g y  s y s t em s  and c ontrol s y s t em  to   drive M a chin es  i n  effi ci ent wa y.         [1]  Muhammad H Rashid.  Power Ele c tronics,   Circui t s , Devi ces  and   Applications , 3 r d edition.  [2]  AF  P u chs t ein,  T C Lio y d ,  AG Co nrad.  A lternatin g Current Mach ines . Ed ition  200 6-2007.  [3]  M Vasudevan, R Arum ugam, S Paramasiva m High  Performance Adaptive  I n telligent Direct Torque Control   Schemes for  Ind u ction  Motor Drives Serbian  Jo urnal of  Electrical Eng i neering 2005; 2(1); 93 –   116.  [4]  Bimal  K  Bos e Power Electronics and Vari ab le Fr equency Drive . I EEE  P r ess. [5]  Jae Ho Chang,  B y ung Kook Kim.  Minimum-Time Minimum Loss Speed C ontrol of Induction  Motors Under  Field - Oriented  Control I EEE T r ans. on Ind. Elecron.  1997; 44(6 ) ;809-815.  [6]  Tej a vathu  Ra m esh, Anup Kumar Pandl, Y  Sures h , Suresh Mikkili.  Direct  Flux an d Torque Control of Indu ction   Motor Drive for  Speed  Regula t o r  using PI and  Fuzzy Logic Co ntrollers .   IEEE-  Internationa l C onference On  Advances In  Eng i neering ,  S c ien c e And  Managem e nt   ( I CAESM  -2 012) 2012; 31;  288-295.   [7]  Manoj Datta, Md Abdur Rafiq, BC Ghosh.  Gen e tic Algorithm Based Fast Speed Response Induction Motor   Drive without Sp eed  Encod e r.   P O WERENG   200 7,   Setubal, Portu gal.  2007 [8]  Ma rc in  Ż elecho wski.  Space Vector  Modulated  Direct Torque C ontrolled ( D T C SVM)  Inverter   Fed  Induction   Motor Drive Warsaw,  Poland .2 005.  [9]  Donald Graham e Holm es , Bren dan P e ter  M c Grath, Stewart Geoffrey  Parke r . C u rrent Regula tio n Strategies for  Vector-Controlled Induction M o tor Drives IEEE Transaction s  on I ndustrial Electronics . 201 2; 59(10); 3680 - 3689.   [10]  A Jidin,  NRN Idris,  AHM Ya tim, T Sutikno , Malik E Elbulu k . E xtending switching frequency   for  torque ripp le  reduct i on utili zi ng a constant frequency  torqu e  controll er in  dtc of inducti on m o tors.  Jou r nal of Power  Electronics . 201 1; 11(2);    148-15 5.  [11]  Elw y  E  El-kholy . High Performance Inductio n Motor Drive Based on  A daptive Variab le Str u cture Control Journal of Electr ical Engineerin g . 2005; 56(3-4); 64–70.  Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.