TELKOM NIKA , Vol.14, No .2, June 20 16 , pp. 471~4 7 7   ISSN: 1693-6 930,  accredited  A  by DIKTI, De cree No: 58/DIK T I/Kep/2013   DOI :  10.12928/TELKOMNIKA.v14i1.2394    471      Re cei v ed Au gust 6, 201 5; Re vised Ma rc h 6, 2016; Accepte d  March  20, 2016   Harmonic Suppression Rectangular Patch Antenna with  Circularly Polarized        Nur z aimah Z a inol*, Zahriladha Za karia , Maisarah Abu, Ma w a rni  Mohamed Y unus   Micro w av e Re search Grou p, Centre for T e leco mmunic a tio n  Researc h  an d  Innovati on (C e T RI),    F a cult y   of Elec tronics an d Co mputer Eng i n e e rin g , Un ivers i ti T e knikal Mala y s ia Melaka (UT e M),    761 00 D u ria n  T unggal, Mela ka, Mala ysi a   *Corres p o ndi n g  author, e-ma i l : nurzaim ahza i nol@ y m a il.c o m        A b st r a ct   T he rectan gul a r  patch ante n n a  w i th proxi m it y c oupl in g at 2 . 45 GH z  is  de sign ed a nd pr i n ted o n   F R -4 substrate  w i th diel ectric constant  r 4.3 and  loss tan g ent 0.01 9. T he  over all si z e   of prop os e d   anten na  giv e s  36 %  red u ctio n of su bs trate  area  as co mp ared t o  co nve n tion al  desi gns . T he symmetrica l   arm  of inverte d  U-stub a nd  U-sl ot e m b e d d ed o n  the tran smiss i on fe ed  line s u p p ress  har mo nic si gn a l   effectively at  secon d  an d th ird ord e r w i th mi ni mu m r e fl ection c oeffici ents of –0.5 1  dB an d -2.28  dB   respectiv e ly w h ile c i rcul arly  p o lari z a tio n  w a s obtai ned by  co rner  trunc ated and U-sl ot o n  the p a tch el e m ent.   T he return loss  is -23.95 dB at  funda me ntal  mo des w i th gai n 4.61 dB a nd  axial r a tio of 1.48 dB.        Ke y w ords : circularly  pol ari z a t ion (CP), har monic re jectio n, micr ostrip p a tch anten na, rect enn a an d stub       Copy right  ©  2016 Un ive r sita s Ah mad  Dah l an . All rig h t s r ese rved .       1. Introduc tion  The ra pid g r owth of wi rel e ss produ cts and  se rvice s  in wi rele ss commu nication field  su ch a s  Blue tooth, GSM, satellite a nd  military appl i c ations  req u ire  flexible ante nna to inte grate  with Active Integrated Ante nna (AIA). Th is wi rele ss  co mmuni cation  system s mod u late data at a  resona nt fre quen cy and  being u s e d  in energy  scavengin g  to conve r t radi o  frequen cy (RF)  energy to  DC voltag e o r  vice ve rsa.  The  com pon ent u s ed  for ene rgy  con v ersio n  in  en ergy   harve sting sy stem kno w n  as re ctenn a whe r e  it  co n s ist  an a n ten na, lo w pa ss filter, diod e  and   load.   The wirel e ss power  tran sfer  system m u st op erate e fficient ly and  the losse s  of  ene rgy   durin g re ceivi ng and conv ersi on of sig nal pro c e s se s sh ould be  minimized by supp re ssi ng  the   unde sired  si gnal.  However, the i n terf ace  bet w een  the ante n n a  an d the  nonlin ear ci rcuit   comp one nt such a s  di ode  [1-2] or FET  for acti ve int egrate d  ante nna (AIA) o r   recte nna  syst em  has a  harmo nic  supp re ssi on filter whi c h req u ire  extra spa c e fo r i n stallatio n . Then, the ante nna   harm oni c su ppre s sion   is use d   to avoid  spuri o u s  radiation  that  easily  pro d u c ed at  high -order  resona nt freq uen cie s  of the antenna from the circ ui ts [3]. This wea k  sig nal  then flow to the   rectifie r  circui t for the  RF -to- DC co nversion and   the pro c e s s  is  re peated  ca use d  the o u tput  of  the re ctenn a is low fo r wi rel e ss po we r tra n sfer  sy s t em  [4-7].  Researc h  findings  in  [8] highlighted  that the input  impeda nce o f  the antenna  desig n w oul d allow th e seco nd ha rmo n ic at hig h -o rder  freque ncy  which o c cu rs  at twice of i t s de sign fre quen cy and  these d e g r a de the ante nna   perfo rman ce  in term of minimum refle c tion coe ffici e n ts and total  gain. However, highe r order  harm oni c ca n  be blocke d a s  input impe d ance at  highe r ord e r alm o st zero o r  unm atche d .  In brief, various ha rmoni c rejectio n tech ni que s asso ci ated with thei r desi gn discrepan cy  have be en re viewed exten s ively in orde r to obtai n  ha rmoni c reje ction prope rty. These findin g s   sup porte d in [9-10], a phot onic b and g a p  stru cture a nd sh orting p i n [11] can b e  use d  to blo c k  high h a rm oni cs. An  un bal anced  circul a r  sl ot on  the  circula r  p a tch  [12], and fo u r  ri ght an gle  slit  [13] also h a ve capa bilities  to rej e ct th e  harm oni cs si gnal  and  attai n  ci rcula r ly p o lari zed  ante nna.   The pa ramet r ic studi es on  each de sign  para m eter  of  the slots, slit s and stub s n eed to be do ne   and were  ca refully optimi z ed u n til achieve good  re sult s in terms of return  loss, ha rmo n ic   reje ction pe rf orma nce and  axial ratio.   In this p ape r, the si gnifi can c e  of the   antenn a  ha rmoni c sup p ression provides  th e   radiatin g an d  filtering in a  single m odu le without  u s i ng extern al circuit. Th us, i m provem ent  of  conve n tional recta ngul ar p a tch  a n tenn a were  ma de  b y  using  dou bl e layer  su bstrate in  sand wi ch   Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                             ISSN: 16 93-6 930   TELKOM NIKA   Vol. 14, No. 2, June 20 16 :  471 – 47 7   472 config uratio n  with ha rmon ic rej e ctio n i s  pr esented for  re cten na appli c at ion. The  symm etrical  inverted  arm  U-stu b  a n d  U-sl ot on  th e tra n smi s sio n  feed  line   were  examin ed a s  ha rmo n ic  reje ction te ch nique b o th at  second  and  third orde r.   Then, the  circula r ly pola r i z ation  reali z e d  by  cutting th e co rne r  of the  re ctang ular pat ch  and  U-slot  embe dde d o n  its  radi ating  eleme n t. Th e  desi gn proce ss  will discu s sed furt her  wi th their releva nt result s obt ained.       2. Ante nna Design   This  se ction  discu s ses th e antenn a ge omet ry by examining th e antenn a de si gn ba se d   on tra n smi s si on line  mod e l . The ante n n a  is  co nstr uct ed u s ing  FR-4 on  a 1.6 m m  of su bst r at e   thickne ss with  diele c tric consta nt  r 4.3 and loss tang e n t 0.019. The  dimensi on of  rectan gula r   microstri p  pat ch ante nna  can be dete r mi ned u s ing formula given in  [14].                      2 1 2 r o f c W                                         (1)                      L L L eff 2       ( 2 )                       reff o eff f c L 2 ; ] 12 1 1 [ 2 1 2 1 W h r r reff                  (3)                    ) 8 . 0 ( * ) 258 . 0 ( ) 264 . 0 ( * ) 3 . 0 ( * 412 . 0 h W h W h L reff reff                                 (4)  Whe r e;   W  = width of pat ch   L    = length of pa tch   o f   = Re son ant frequ en cy  c   = sp eed of lig ht;  8 10 3   r   = diele c tric  consta nt of su bstrate    eff L = Effective length   reff = Effective dielectri c  con s tant of patch       (a)     (b)       (c )     Figure 1. De sign geom etry; (a)  Conventi onal micro s tri p  recta ngul ar  patch a n tenn a; (b)  Improveme n t for the co nventional    patch ant enn a wit h  proximity couplin g for overall si ze  redu ction; (c)  Layer sta c k-u p  in bottom view  Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
TELKOM NIKA   ISSN:  1693-6 930       Harm oni c Su ppre s sion  Re ctang ular Pat c h Antenn a with Circula r ly  Polari zed (Nu r zaim ah Zai n ol)  473 Figure 1 ( a)  sho w s the  g eometry of t he c onventio nal mi cro s tri p  re ctan gula r-p atch   antenn a  whe r eas Figu re  1(b) d e mo nstra t ed the  de sig n  imp r oveme n t made  to  re duce the  overall  size and wei ght of the rectenna. Thu s , in this  desi g n  the propo se d antenna  structure is fed  by  proximity  cou p ling with dou ble  laye r su b s trate   a s  sh o w n i n  Fi gure  1(c)  and  yield s  3 6  %  of ove r all   size redu ctio n wh en  com pare d   with th e co nventio n a l de sign. T h e main fe atures of th e d e sign   para m eter a r e record ed in  Table 1 whe r ea s Table 2  sho w s the pu rpo s e of pro p o se d antenn a  to   make it com p act. The first  layer of sub s t r ate  for the p r opo se d ante nna in proximity coupling  is   55 mm x 60 mm whe r ea s  its se con d  layer is 60 m m  x 60 mm.      Table 1.   De sign p a ra meter of re ct angul ar  pat ch  antenna in  stack co nfigura t ion  Design paramete r   Value (mm)   Width of patch,    26.7  Length of patch,    24.8  Width of feed line,    3.77  Length of fee d  line,     18.5      Table 2. Perf orma nces  co mpari s o n  bet wee n  co nven tional anten n a  and the pro posed ante n n a  in  stacke d co nfiguratio n   Design  Overall size (mm)  Size of patch element (mm)   Conventional Re ctangular Patch  Antenna   69 x 71   38 x 28. 9   Rectangular Patc h Antenna  w i th P r oximit y  coupled  60 x 60   26.7 x 2 4 .8         2.1. Harmon ic Rejectio n Techniqu es   The p r op ose d  de sign  provides  sim p le h a rmo n ic rej e ction  tech niqu es whe r e  th e feed  lin e   area  on the  seco nd laye r o f  sub s trate i s   examined to  block ha rmo n i cs  rathe r  tha n  other m e th od   use d  in litera t ure stu d ie s [15]. Figure  2 ( a) d epi ct s th e initial stru ct ure of  feed li ne in proximity  cou p ling  whe r ea s Figu re  2(b )  illust rate s its ha rmo n ic rej e ctio n techni que a dop ted on the fe ed   line usin g U slot. De sign  para m eter “d ” denote s  the   distan ce of U slot from i nput port is 5  mm  and it is  po sitioned  at optim um value s .   T he len g th of  U sl ot rep r e s ented by L u1  and L u2  whe r eas  W u  use d  to repre s e n ted the width of  slot. T he pa rametri c  studi es involved  on ea ch de si gn  para m eter fo r U slot is stu d ied for the p u rpo s e of ha rmonic  reje ction. Table 3 summari ze d the  signifi can c e e ffect on re so nant freq uen cy by varying  the length, L u2  of the U slot. It shows t hat  the return loss pe rform a n c e is improved  when t he l e n g th is incre a se and the resonant fre que ncy   shifting to  high frequency. The optimum  values  associated with better  re j e ction capabilities for  L u2  is 5.0 mm  whe r ea s the  width u s ed i s  0.5 mm re sp ectively. The  signifi can c e  result s for L u1  is   carrie d out for 1.5 mm, 2.0 mm and 2.5 mm and  thu s  the optimum  result a c hiev ed wh en L u1  is  2.0 mm. The deep re so n ance exhibit near thi r d  order at 7.37  GHz with mi nimum refle c tion  coeffici ent of -33.3 dB is  su ppre s sed effe ct ively using  U slot up to a c ceptabl e ran ge.   Then, the ov erall p e rfo r m ance for ant e nna is  im proved by rem o ving the ha rmo n ic  signal   exhibit nea r t he  se cond  o r de r u s ing  sy mmetrical  a r m of inve rte d  U stu b  wit h  0.5 m m  wi dth  outsid e  the transmi ssion  feed lin e. Thi s  symmetri c al   arm of i n vert ed U stu b  a s   sho w n i n  Fig u re   2(c)  wa s  crea ted at the  mid d le of  L u2  for  equal  po we r t r an sfer an d t he o p timum v a lue s  for  L s1 =1  mm, L s2 =1. 5  mm ,  L s3 =3.5  mm and L s4 =2.0 mm wa s use d  to rep r e s ent the len g th for it.  Figure 3   s h ows  th e min i mu m  r e flectio n  co e ffic i en ts  pe r f or ma nce s   of the  rectan gula r  p a tch i n   stacked  config uratio n  with harm o nic rej e ctio n techni que s a dopted o n  the feed line. As a re sult, the  combi nation   of both te ch nique s  gives better  ha rm onic rej e ctio n until  sp uri ous ra diation  is  sup p re ss up to greate r  tha n  -3 dB and i m prove the  system perfo rmance.     Table 3.   Paramet r ic  studie s  on L u2  o f  U slot on the feed line   Freque nc y  ( G Hz)   Return L o ss (dB)   Length, L U2  (mm )   2.470  -22.73   4.5  2.479  -23.34   5.0  2.480  -23.75   5.5  Wp Lp Wf Lf Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                             ISSN: 16 93-6 930   TELKOM NIKA   Vol. 14, No. 2, June 20 16 :  471 – 47 7   474 (a)  (b)   (c )     Figure 2. View of tran smission fee d  line ;  (a)  Initial feed line, (b) Fe ed line with  U slot,   (c) Com b inati on of U slot a nd sy mmet r ical arm of inve rted U  stub           Figure 3. Minimum refle c tio n  coeffici ents  perfo rman ce s of the rectan gular p a tch in  stacked  config uratio n with harmoni c reje ction te chni que s ad o p ted on the fe ed line       2.2.   Harmoni c Suppres sion Antenna  w i th Circula r ly  Po larized   Microstri p  p a tch ante n n a  with circul arly  pola r ization ca n be  obtained  with slight  modificatio n  to the radi atin g eleme n t [16]. In this  design, by cuttin g  the co rne r   of patch el em ent  and U slot e m bedd ed on it  as sh own  i n   Fig u re   4 ca n realize thi s   obje c tive with  sim p le m e th od   applie d. The  desi gn p a ra meter of  Lu3  and  Lu4  used  to  rep r e s ent the le ngt h of U sl ot o n  the  patch el eme n t. The para m etric  analysis wa s  ca rrie d  out to se e k  the be st re sult and  Tabl e 4   recorded the  data obtain ed. From thi s , the re so n ance freq uen cy is  shifting  with varying  the   length of U  slot and th e  optimum val ue us ed fo r Lu3 is  10 m m  and Lu 4 i s  8.85 mm.  The  truncated pat ch is  cutting b y  6 mm each  side to get th e optimum re sult.         Figure 4. Harmonic  sup p re ssi on ante n n a  with circul arly polarization       Table 4.   Paramet r ic  studie s  on L u3  o f  U slot on the patch el em ent  Freque nc y  ( G Hz)   Return L o ss (dB)   L U3  (mm )   2.450  -23.950   8.85  2.455  -23.977   10  2.420  -23.887   11  Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
TELKOM NIKA   ISSN:  1693-6 9 30       Harm oni c Su ppre s sion  Re ctang ular Pat c h Antenn a with Circula r ly  Polari zed (Nu r zaim ah Zai n ol)  475 In first attempt, the anten na ha rmoni c  sup p re ssion i s  linea r pol ari z ed  with axia l ratio of  19.36 dB.  Th e  pat ch elem ents ra diate prima r ily  lin e a r pola r ized wave s;  ho we ver,  by  int r od uci n g   U-slot a nd  cu tting the corn ers of pat ch  element, a ttai n  ci rcularly  p o lari zed  ante nna. As  a result,  the sim u lated  axial ratio  of the propo se d de sign  yiel d 1.48 dB  <  3 dB a s  sho w n in  Figu re  5.   Thus, the a n tenna d e si gn i s  a go od choi ce for  wire less po we r tran sfer appli c atio n sin c e  circul ar  polari z e d   syst em is mo re  suitable in  several  ca se s  du e to its in sen s itivity to both  tran smitter  a nd  receiver o r ien t ation. Hen c e ,  the polari z at ion mi sm atch  or any lo ss  betwe en it ca n be minimi zed   by circula r ly polari z ed a n te nna a s  it gives stabl e DC  voltage irre spe c tively to its rotation [17-1 8 ].            Figure 5. The  simulated axi a l ratio of the prop osed de sign       3. Result a n d Discus s io ns   Figure 6 illustrates the mini mum  reflection c oefficient  of the  proposed antenna harmonic  sup p re ssion  with ci rcularl y  polari z ation  at 2.45  GHz. From this fi gure, it shows anten n a h a v e  good  retu rn  loss with  -23.95 dB  at fundam e n ta l mode s a n d  better  harmonic rej e cti on  perfo rman ce  at second an d third ord e r  sin c e supp re ss u p  to -0.51  dB and -2.28  dB respe c tively.  From Fi gu re  7(b )  an d Figu re 7 ( c), cl earl y  sho w s  cu rrent dist ributio n  we re bl ock at symmetri c al   arm of i n vert ed U-stub a n d  U-sl ot area s at  se con d   and thi r d o r d e r effe ctively. Findin g s i n  [19]  reveale d  that  surfa c e  wav e  can  ch ang e the amou nt of current flo w  on e a ch el ement an d thus  make  anten n a  radi ation p a ttern differe nt too. Base d  on ra diation  pattern di spl a yed in Figu re  8,  the main lo be  magnitud e  fo r the ante nna  desi gn is  6.4  dBi at 6.0 de gree  direction  from the o r igi n   point. The antenna  radiat ed in  s p ec ific direc t i on wit h  smaller HP B W  93. 4 deg ree due t o  t h in  substrate u s e d . Then, the  performance  of pr oposed  antenna was  analyzed as  displays in Figure   9(a)  and Fig u r e 9(b)  with 6 . 4 dBi of its d i rectiv ity and  offer high gai n 4.61 dB.  A  novel study i n   [20] also demonstrated the proxim ity co upled rectang ular patch de sign with co rner truncated  for  circula r  polari z ation at 2.2 5  GHz. Howeve r, the stu b  was deplo y ed for matc hing impedance   bandwidth. Surprisingly, the 4x1 arrays yield 9. 281 d b  which is m oderate for array arrangem ent  compare with  this work which use inexpensive ma terial but offer high  gain for single element.          Figure 6. The  Minimum refl ection  coeffici ent of  the pro p osed ante nn a harm oni c suppressio n   with circul arly  polari z ation     Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
                             ISSN: 16 93-6 930   TELKOM NIKA   Vol. 14, No. 2, June 20 16 :  471 – 47 7   476   (a) 2.4 5  GH z   (b) 4.9 G H z   (c ) 7.35 G H z                            Figure 7.Electric current di stribut io n in p r opo se d ante nna structu r e           Figure 8. Rad i ation pattern  of the antenn a desi g n         (a) Dire ctiv ity   (b)  G a in                                                                                Figure 9. Dire ctivity and t he gain of anten na de sign       4. Conclusio n   A miniaturize d  antenna h a r moni c su pp ression wi th a d vantage of circula r ly pol arization  is p r e s ente d  in thi s  p a p e r. Th e p r o posed  anten na d e si gn  p e rform e d  ha rmonic reje ction  cap abilities  u s ing  combi n a t ion of symm etrical in ve rte d  arm of U-st ub and  U-slot  on the feed li ne   up to -0.51  dB and -2.28  dB respe c tively at  secon d  and third o r de r. The p r o posed ante n na  provide s   -23. 95 dB of mini mum refle c tio n  co e fficient  and offer  hig h  gain  4.61 d B  at 2.45 G H z.  This  ante nna  desi gn with p r oximity  co upl ing  effe ct ively re du ced  36 % of the  overall si ze  an d 6 6 %  of the radi ating elem ent a r ea  whe n  co mpared  with the co nventio nal pat ch ant enna. Th us, t he  study  can  be   further explo r ed by  i m plem enting  a p r oto t ype of the  an tenna  ha rmo n ic  su pp ressi o n   to validate its concept and  this  new structure wo uld  be useful fo r RF-fro nt-e nd  subsy s tem s  as  well a s  provid ing an attra c tive solution fo r the miniat uri z ation of the  overall phy sical dimen s ion s .          Ackn o w l e dg ements   The a u thors  woul d like to  expre s s thei r than ks to t he an onymo us  revie w ers for thei r  careful re adin g  of the rese a r ch a r ticl e, an d thei r co nst r uctive su gge stions for the i m provem ent of  Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.
TELKOM NIKA   ISSN:  1693-6 930       Harm oni c Su ppre s sion  Re ctang ular Pat c h Antenn a with Circula r ly  Polari zed (Nu r zaim ah Zai n ol)  477 our  work. The work  wa s supported by UTeM   under resear ch grants  RAGS/2013/FKEKK/TK02/  02/B0003 1.       Referen ces   [1]    Dasg upta S, G upta B, S a h a   H.  Deve lo p m e n t of C i rcul ar  Microstrip P a tch Ante nn a Arra y for Rect enn a   Appl icatio n . IEEE INDICON.  2010.   [2]    Rivier e  S, Alic ala pa F ,  Dou y ere A, Lan Su n Luk JD . A C o mpact Recte nna D e vice  at Low er Pow e r   Leve l .  Progres s in Electroma gnetics R e sear ch C. 2010; 1 6 : 137-1 46.   [3]    Yin X,  Z h a ng H,  Hua ng XY, Xu   HY.  Sp urio us Mod e s R e d u ction  in  a Pat c h Anten na  us ing  an EBG- Based Micr ostrip T r ans missi o n  Lin e  F ilter.  Progress i n  Ele c tromagn etics Rese arch C. 2 012; 2 5 : 41- 54.   [4]    Xi ao  S, Jia n g   L, W ang  BZ , W ang J. A  Mil limet er W a v e   Microstrip A n t enn a Arra y  w i t h  H a rmon i cs   Suppr essio n  El ements.  IEEE . 200 8.  [5]    Xu Y, Gon g  S ,  Guan Y. Coaxial l y  F ed  Mi crostrip Ante n na for Harm on ic Suppr essi on .  Electronics   Letters . 201 2; 48(1 5 ).  [6]    Z hang  Z ,  Jia o  YC, W e ng  Z B . Desi gn  of 2.4GHz P o w e r D i vid e r  with H a rmon i c  Suppr essio n .   Electron ics Let ters . 2012; 48( 12).  [7]    Czarn e cki LS. An Overvie w  of  Method of  Har m onic Su ppres sion i n  Distrib u t ion S y stems.  IEEE . 2000.   [8]    Radisic V,  Che w  ST , Qian Y, Itoh T .  High-Effi cienc y P o w e r Amp lifier  Int egrate d   w i th A n tenn a.  IE EE  Microw ave an d  Guided W a ve  Letters . 199 7; 7(2).   [9]    Hassa n N, Ahmad BH, Z o in ol M, Z a karia  Z .  Micr ostrip Patch Anten na  w i t h  a Com p le mentar y   Un it of  Rhom bic Split  Ring R e so nato r  (R-SRR)  Stru cture.  W o rld  A ppli e d  Sci ence s  Jour nal  2 1 (S peci a l Issu e   of Engin eer ing  and T e ch no log y ) . 2013: 85- 90 .  [10]    Liu  H, Li Z ,  Sun  X, M ao J.  Harmon i c Su p p ressi on  w i t h   Photon ic Ba nd gap  an d Defe cted Groun d   Structure for a Microstrip Patch Antenn a.  IEEE Microw ave  and Wirel e ss Co mp one nts L e tters . 2005;   15(2).   [11]    Melh a MS, Abd-Alh a mee d  R A , See  CH, Usman M, Elfergan i IT E, Noras JM.  Harmo n ic Rej e ctio n   T r iangl e Patch  Antenn a.  PIERS Proceedings.   Kuala L u mp ur, MALAYSIA. 2012: 15 14- 151 7.   [12]    Pogorz e lski  R J . An Effective  Metho d   of Isolati ng P o rtio n s  of a  Ra di ato r  in  Ne ar-F iel d  or F a r-F ie ld   Antenn a Meas ureme n ts.  IEEE Antenn as an d Propa gati on  Maga z i ne.  2 0 1 3 ; 55(3): 15 6-1 68.   [13]    Hua ng F J , Y o  T C , Lee CM , Luo  CH.  D e sig n  of  Circu lar P o lar i zatio n  Ante nn a  w i t h  H a rmon i c   Suppr essio n  fo r Rectenn a Ap plicati on.  IEEE Antennas and Wire less Propagation Letters . 201 2; 11.   [14]    Ghosh CK, Pa rui SK. Desi gn,  Anal ysis  an d  Optimi zatio n  of  A Slotted Micr ostrip Patch A n tenn a Arra y  at F r eque nc y 5 . 25 GHz for W L AN-SDMA S ystem.  Internati ona l Jour na l o n  Electric al En gin eeri ng  an d   Informatics . 20 10; 2(2).   [15]    Sabran MI, Rahim SKA, Rahman T A , Eten g AA, Yamada Y.  U-Shape d  Har m on ic Re je ction F ilten n a   for Co mp act R e ctenn a Ap pl ic ation.  Pr ocee di ngs of As ia-P a c ific Mi cro w a v e Co nfere n ce.  201 4: 10 07-   100 9.  [16]    Lam KY, L u k  KM, Lee KF ,  W ong H,  Ng  KB. Sm all  Cir cularl y  Pol a riz ed U-S l ot W i d eba nd P a tc h   Antenn a.  IEEE Antennas  and  Wireless Pro p a gatio n Letters.  201 1; 10.   [17]    W ang YQ, Ya n g   XX. D e sig n   o f  a H i gh-Effici e n c y  Circ u l a rl y  Polariz e d  Rect enn a for  35  GHz Micro w a v e   Po w e r T r ansmi ssion S y stem.  IEEE . 2012.   [18]    Barrera  OA, L ee  DH, Qu yet  NM, Ho an g-T he V,  Cha n g   Parl H.  A C i rc ularl y   Po lariz e d H a rmon i c- Rejecti ng A n te nna for W i r e les s  Po w e r T r ansfer App licati ons .  IEICE Electronics Expr ess . 2 013; 1 0 (1 9) :   1-6.   [19]    Nings ih  YK, H a din egor o  R. Lo w   Mutu al  Co up ling   D ual ba nd   MIMOMicrostrip Ante nn a P a r a sitic  w i t h  A i r  Gap.  T E LKOMNIKA T e leco mmu n ic ation C o mp utin g Electr onics a nd C ont rol.  201 4;   12(2) : 405-41 0.  [20]    Darso no M,  Wija ya  E. Circ u l a rl y Po lariz e d  P r ox imit y-Fed  Microstrip  Arra y  Antenn a for  Mi cro Sate llite .   T E LKOMNIKA T e leco mmunic a tion C o mputi n g Electron ics a nd Co ntrol . 20 13; 11(4): 8 03- 810.     Evaluation Warning : The document was created with Spire.PDF for Python.